캐비테이션– 이것은 단순히 과체중을 없애는 또 하나의 방법이 아니라 사실상 지방흡입입니다. 외과 적 개입즉, 수술 없이. 믿을 수 없을 것 같나요? 그러나 이것은 실제로 사실이며, 캐비테이션은 마취가 필요하지 않은 일련의 절차입니다. 통증이 거의 없고 그 후에는 흔적이나 흉터가 없기 때문입니다.

캐비테이션은 단순한 진단 도구가 아닌 물리 치료 목적으로 사용되는 초음파의 작용을 기반으로 합니다. 초음파는 지방 세포의 수를 효과적이고 안전하게 줄이는 데 사용되는 특별한 진동 운동인 캐비테이션을 생성하는 독특한 능력을 가지고 있습니다. 캐비테이션은 우리나라 미용사들이 수년 동안 사용해 왔습니다.

캐비테이션을 선택하는 이유는 무엇입니까?

신체에 과도한 지방 축적이 형성되는 과정에 관심이 있는 사람이라면 누구나 지방 세포의 내구성 있는 막을 파괴하기가 매우 어렵다는 것을 알고 있습니다. 바디랩이나 사우나 등을 이용한 체중 감량 효과가 취약한 이유도 바로 이 때문이다. 물론 그러한 절차의 결과가 있지만 매우 짧습니다. 이는 다이어트를 엄격하게 지키지 않으면 "체중이 감소한 사람들"이 지방세포그들은 즉시 다시 채워져 훨씬 더 많은 양의 체중 증가를 유발합니다. 이는 기존의 시술로는 지방 세포의 내구성 있는 막을 파괴할 수 없기 때문에 발생합니다. 더욱이, 이 동일한 세포의 수는 우리 안에서 유 전적으로 결정됩니다. 이는 실제로 여분의 파운드를 없애기 위한 두 가지 신뢰할 수 있는 옵션이 있음을 의미합니다.

첫 번째 방법은 악명 높은 건강한 이미지끊임없는 삶을 포함하는 삶 적절한 영양그리고 정규 수업스포츠.

체중 감량을 위한 두 번째 옵션은 지방 흡입 수술을 통해 지방 조직을 제거하여 과도한 지방 세포를 "저장"할 공간이 체내에 남지 않도록 하는 것입니다.

캐비테이션은 본질적으로 두 번째 옵션에 대한 비수술적 대안입니다. 초음파의 영향으로 지방 세포가 파괴되면 후속 림프 배수 마사지 및 프레소 요법 (공기 마사지) 과정에서 그 내용물이 신체에서 제거됩니다.

캐비테이션 효과

사실상 통증이 없는 캐비테이션 시술 중에 특수 장치가 신체에 닿으면 따끔거림과 따뜻한 느낌을 유발합니다.

일반적으로 과도한 지방 축적을 제거하려면 여러 가지 캐비테이션 절차가 필요하며, 그 수는 제거하려는 지방의 양에 따라 다릅니다. 절차는 일주일에 한 번만 수행됩니다.

캐비테이션 효과는 진동 중에 형성된 미세한 기포의 도움으로 지방 세포를 파괴하는 저주파 초음파 덕분에 생성됩니다. 크기가 증가하는 이 거품은 말 그대로 지방 세포의 벽을 파열시키며, 그 내용물의 90%는 림프로, 10%는 혈액으로 방출됩니다.

캐비테이션은 특이성으로 인해 지방 세포의 구조에만 영향을 미치는 반면, 다른 세포는 초음파의 영향을 받지 않습니다. 이 절차의 안전성과 효율성은 수년간 이 절차를 사용해 본 수많은 과학적 연구와 경험을 통해 확인되었습니다.

체중 감량과 다이어트를 위한 다른 절차의 결과로 지방 세포의 크기가 줄어들고 일반 다이어트로 전환하면 즉시 다시 돌아옵니다. 캐비테이션은 지방 세포에 파괴적인 영향을 미치며 회복을 방해합니다.

캐비테이션 절차는 특히 중소 규모에 효과적입니다. 초과 중량. 그리고 그 효과는 다음을 사용하여 증가될 수 있습니다. 신체 활동그리고 합리적인 영양.

캐비테이션의 장점

캐비테이션은 오늘날 가장 인기 있는 체중 감량 절차 중 하나로 간주됩니다. 효과는 지방흡입 수술과 비슷하지만 마취, 수술, 흉터, 타박상 없이 시행되기 때문에 캐비테이션의 영향 3~4회 세션 후에 이미 볼 수 있습니다. 시술 후에는 수술 후 회복이 필요하지 않으므로 즉시 정상적인 생활 리듬으로 돌아갈 수 있습니다.

캐비테이션 절차 자체의 기간은 20-30분이며 이는 영향 영역에 따라 다릅니다. 그러다가 동시에, 림프 배수 마사지그리고 캐비테이션 중에 자연적으로 나타나는 붓기를 제거할 수 있는 프레소테라피(pressotherapy)가 필수입니다.

캐비테이션을 더욱 효과적으로 만드는 방법

앞서 언급한 신체 운동 외에도 적당한 영양하루에 최소 2리터의 물을 마시는 것이 중요하며, 특히 시술 전날에는 더욱 그렇습니다. 캐비테이션 자체 전에 적어도 1리터의 액체를 마시는 것이 좋습니다.

또한 캐비테이션 효과를 높이는 데 도움이 됩니다. 육체적 운동, 이는 전체 시술 직후 30분 이내에 수행되어야 합니다.

캐비테이션의 단점 및 가능한 결과

캐비테이션을 사용하여 몸 전체에 쌓인 지방을 제거하려면 각 절차가 하나의 특정 영역을 목표로 하고 일반적으로 여러 가지 접근 방식이 필요하기 때문에 많은 세션을 수행해야 합니다.

어떤 사람들은 통증 역치가 높고 때때로 경험합니다. 불편감캐비테이션 중. 그리고 지방 축적량이 충분히 크면 이에 대처하기 위해 최소한 10-12 가지 절차가 필요합니다. 캐비테이션 세션은 일주일에 한 번만 수행되므로 신체가 지방 세포 분해 생성물을 회복하고 제거할 수 있는 기회를 갖게 됩니다.

캐비테이션 절차의 비용이 많은 사람들에게 매우 높게 보일 수 있다는 점에 유의하는 것도 중요합니다. 하지만 영원히 헤어지고 싶은 사람은 여분의 파운드, 준비가 되어 있어야 하며 즐거움에 대한 대가를 지불해야 합니다.

캐비테이션을 결정한 후에는 건강한 생활 방식을 따르지 않고 올바른 모드영양, 즉 규칙적인 과식을 통해 칼로리는 여전히 신체에 축적되는 방법을 찾습니다. 그러나 지방세포가 파괴되면 더 이상 축적될 곳이 없게 되고, 후복막강 등 건강에 위험한 곳에 정착하게 되어 심장질환 발생을 위협할 수 있다.

캐비테이션 절차의 가능한 고전적인 부작용, 즉 원(wen) 형태의 지방 침전물의 출현을 인식하는 것도 중요합니다. 이 경우 종종 무릎 아래에 나타납니다. 일반적으로 외과 의사의 도움을 통해서만 그러한 결과에 대처할 수 있습니다.

따라서 모든 장단점을 고려한 후 아름다움에 얼마나 희생이 필요한지 스스로 결정하십시오. 전문가들은 소위 "완고한" 지방 침전물을 마지막으로 제거할 때 캐비테이션에 의지할 것을 권장합니다. 그리고 이는 건강한 생활 방식을 유지하는 방법을 알고 이전 식습관으로 돌아가지 않고 앉아서 생활하는 생활방식삶.

로만추케비치 타티아나
을 위한 여성잡지웹사이트

자료를 사용하고 재인쇄할 때 여성에 대한 활성 링크 온라인 잡지필수의

펌프의 캐비테이션

임펠러가 회전하면 액체가 펌프 하우징 표면을 향해 분사되어 임펠러의 흡입 공간이 진공 상태가 됩니다. 진공은 흡입구 높이와 펌핑된 액체 표면 사이의 차이, 흡입 파이프라인의 마찰로 인한 압력 손실 및 액체 자체의 밀도에 따라 달라집니다. 이 진공은 주어진 온도에서 액체의 포화 증기압에 의해 제한됩니다. 증기 기포가 형성되는 압력.

캐비테이션은 국부적 압력이 감소하고 특정 임계값에 도달하는 영역에서 발생하는 유체 흐름의 연속성(균일성)을 방해하는 프로세스를 나타냅니다. 일반적으로 주어진 온도에서 펌핑된 액체의 포화 증기압은 캐비테이션이 시작되는 임계 압력으로 간주됩니다. 캐비테이션이 발생하면 다음과 같은 과정이 발생합니다.

· 압력이 임계 수준으로 떨어지는 흐름의 장소에서는 많은 수의액체 증기와 액체에서 방출되는 가스로 채워진 거품. 압력이 낮은 구역에 있으면 기포의 크기가 증가하고 큰 캐비테이션 공동으로 발전합니다.

· 공동이 형성된 구역에서는 효과적인 형태펌프의 흐름 부분으로 인해 유체 이동 속도가 국부적으로 증가하고 압력 손실이 증가합니다. 이는 펌프의 에너지 매개변수를 악화시키고 효율성을 감소시킵니다.

· 캐비테이션 영역의 불안정성은 흐름에 압력 맥동을 일으키고 이 맥동의 영향으로 펌프의 진동이 발생할 수 있습니다.

· 캐비테이션 기포는 액체 흐름에 의해 포착되어 해당 영역으로 전달됩니다. 고혈압. 그곳에서 그들은 매우 빨리 파괴됩니다. 이로 인해 유압식 미세 충격이 발생합니다. 이러한 충격을 많이 가하면 항상 캐비테이션을 수반하는 특징적인 쉿쉿거리는 소리가 나타납니다.

· 캐비테이션이 발생하면 표면이 파괴됩니다. 이 파괴는 가장 큰 것 중 하나입니다. 위험한 결과캐비테이션을 캐비테이션 침식이라고합니다. 주철과 탄소강은 파괴되기 쉽습니다. 수백 시간의 작동 후 캐비테이션으로 인해 유압 기계의 임펠러와 프로펠러 블레이드를 완전히 사용할 수 없게 된 사례가 알려져 있습니다.

다음과 같은 경우 캐비테이션 현상을 방지할 수 있습니다. 올바른 선택펌프 위치의 측지 표시와 펌핑된 액체의 온도를 고려한 기하학적 흡입 높이.

최고값 P 1 = P 증기 조건에서 기하학적 흡입 높이. .

진공 흡입 높이가 허용값 N vac N v.adm을 초과하지 않으면 펌프에 캐비테이션이 발생하지 않습니다.

따라서 펌프에 캐비테이션이 없는지 여부는 다음 조건에 따라 결정됩니다. . 값() passp. 발트해 수준의 정상 대기압과 수온 20 0C에 대한 펌프 특성에 표시됩니다.

펌핑 설비가 다음과 같은 지역에 맞게 설계된 경우 대기압정상과 다르고 수온이 20 0 C 이상인 경우 여권 값 () passp는 다음 공식을 사용하여 명확히해야합니다.

() 노예. = () 패스. – 10 + N 기압 + 0.24 - (29)

해발 고도에 따라 H atm 값은 표 1에서 확인할 수 있습니다.

테이블. 1.

일부 기술 문헌에서는 정상보다 높은 대기압의 변화를 고려하면 대략 다음 공식에 의해 결정됩니다.

하부 유역의 절대 수위는 m(해수면 위, 아래 -)은 어디에 있습니까?

펌프가 설치된 장소의 높이와 펌핑되는 액체의 온도를 고려하여 기하학적인 흡입 높이는 다음 식에 의해 결정됩니다.

(30)

일.알려진 경우 펌프의 기하학적 흡입 높이를 결정합니다. 펌프는 해발 1000m 고도에 위치한 지역에 설치될 예정이고 펌핑된 액체의 온도는 60°C입니다. 흡입 파이프라인은 0.75m이고 흡입 파이프라인의 물 이동 속도는 3m/s입니다.

문제의 해결책.표 1과 2에서 우리는 해발 1000m 고도에서의 대기압 N atm = 9.2m 물임을 알 수 있습니다. 컬럼 및 60 0 - = 2.02 m의 온도에서 물의 포화 증기압 물. 기둥

Нs = 9.2 – 2.02 – 6.5 -0.75 -

얻은 결과는 펌프가 흡입 탱크의 수위보다 최소 0.53m 아래에 위치해야 함을 보여줍니다.

캐비테이션 없는 펌프 작동을 위해서는 펌프 P 1 입구의 압력이 임계 압력보다 커지는 조건, 즉 펌핑된 액체 P STEAM의 포화 증기압보다 큽니다.

캐비테이션 현상을 제거하려면 펌프 입구 파이프의 축과 관련된 흐름의 비에너지 E 1이 펌프 입구의 흐름 속도와 가속도를 보장하기에 충분해야 하며 국부적인 압력을 캐비테이션 형성으로 이어지는 값으로 떨어뜨리지 않고 저항을 극복합니다.

(31)

매개변수 Dh를 캐비테이션 수두 또는 초과 흡입 수두라고 합니다. 캐비테이션 예비량은 포화 증기압을 초과하는 흐름의 기계적 에너지 초과입니다.

방정식을 사용하면, , 우리는 캐비테이션 예비 Dh와 기하학적 흡입 높이 H S 사이의 관계를 확립할 것입니다.

.

고려해 보면 :

폐쇄 시스템에서 압력 P 1이 감소하면 시스템의 압력이 감소합니다.

쌀. 9. 테스트 벤치

특정 값 Dh까지 유량, 압력 및 효율은 일정하게 유지되며(그림 10), 그 후 Q, H 및 감소하기 시작하면 펌프에 소음이 나타나 캐비테이션이 있음을 나타냅니다.

쌀. 10. 특정 캐비테이션 특성

Dh가 더 감소하면, 급격한 쇠퇴 Q, H 및 , 펌프가 고장납니다. 캐비테이션 예비 Dh cr의 임계(최소) 값은 Q, H 및 값의 수평 섹션이 있는 값으로 간주됩니다.

허용 가능한 캐비테이션 예비력은 임계 Dh 추가보다 커야 합니다. = Dh cr K, (35)

여기서 K는 안전 계수이며 일반적으로 1.2...1.5와 같습니다.

가장 작은 값이 기하학적 흡입 높이의 가장 큰 임계값에 해당한다는 것을 쉽게 알 수 있습니다.

H S MAX = . (36)

펌프의 안정적인 작동을 보장하려면 흡입 높이 H s.adm. 안전 계수를 도입하여 고려되는 약간의 예비가 있어야 합니다.

N s.add.= Dh add - h sun, (37)

캐비테이션 특성을 통해 기계의 에너지 특성에 대한 캐비테이션 영향의 시작을 설정할 수 있지만 캐비테이션의 시작을 감지할 수는 없습니다. 실습에 따르면 에너지 특성이 감소하기 훨씬 전에 침식이 시작된다는 것이 확인되었습니다. 캐비테이션이 시작되는 순간을 결정하는 데 사용할 수 있는 유망한 방법은 진동음향 방법입니다.

나의 탐구 속에서 완벽한 몸사람들은 종종 그것을 깨닫지 못한다. 건강한 체중 감량– 느린 프로세스. 지방이 빠르게 감소하면 신체는 충격을 받아 불쾌하고 때로는 심각한 결과를 초래할 수 있습니다. 결과가 형식으로 있는 메소드에 집중적인 체중 감량또한 금기 사항이 광범위한 목록에 적용됩니다.

여기에는 전통적인 임신과 심부전 외에도 많은 질병과 특수 질환이 포함됩니다. 목록 부작용캐비테이션도 인상적입니다. 여러면에서 금기 사항의 존재는 초음파가 신체에 미치는 영향과 관련이 있으며 최근까지 진단에만 사용되었으며 치료에는 사용되지 않았습니다.

지방 퇴적물과의 싸움에서의 캐비테이션

써모리프팅(Thermolifting)은 신진대사와 혈류를 활성화시키는 데 도움이 되는 고주파 에너지를 사용하는 비침습적 피부 회춘 시스템입니다.

지방 축적물을 제거하는 캐비테이션 방법은 최근에 사용되었으며, 그 인기에도 불구하고 아직 충분히 연구되지 않았습니다. 절차에 대한 리뷰는 거의 없으며 모순적입니다. 그러므로 이전에 초음파지방흡입다른 하드웨어 미용 ​​세션과 마찬가지로 캐비테이션 방법을 사용하려면 금기 사항 및 부작용 목록을주의 깊게 읽어야합니다.

제한 사항이 확인되거나 그 존재에 대해 약간의 의심이 있는 경우 다른 체중 감량 방법을 선호하여 절차를 포기하는 것이 좋습니다. 이 접근 방식은 다음을 얻는 데 도움이 됩니다. 원하는 결과, 이후에 불쾌한 결과를 제거하는 것은 아닙니다.

캐비테이션은 펌핑된 액체에 진공 영역이 나타나는 현상입니다. 이것은 분명히 물(액체) 속에 기포가 생긴 것처럼 보입니다.

캐비테이션과 펌프에 미치는 영향.

이 현상은 부정적인 영향펌핑 장치에서는 압력이 증가함에 따라 기포가 붕괴되기 때문입니다. 그리고 이것이 펌프의 작업 공간 내부에서 발생하면 붕괴 중에 에너지가 방출되어 임펠러의 볼류트와 표면이 파괴됩니다.

또한 붕괴로 인해 진동이 나타나 전체 펌핑 설비 전체에 부정적인 영향을 미칩니다. 펌프의 경우 캐비테이션은 주요 문제 중 하나입니다.

캐비테이션을 퇴치하는 방법.

캐비테이션 현상을 줄이는 방법에는 여러 가지가 있습니다.

1. 첫째, 각 펌프에는 특정 캐비테이션 예비력 Δhtr이 있습니다. 이 값(시스템 내부의 유체 압력 참조)을 초과할 수 없으며 유체는 액체 상태로 유지됩니다. 이 매개변수의 모든 특성은 제조업체에서 제공해야 합니다.

2. 둘째, 캐비테이션 발생을 방지하고 펌프 작동을 적시에 조정하려면 흡입관에 압력 센서를 설치해야합니다. 그리고 압력이 떨어지면 즉시 펌프를 다른 작동 모드로 전환하는 조치를 취하십시오. 하지만 이 방법드물게 사용됩니다.

3. 캐비테이션이 자주 발생하는 경우 흡입관의 직경을 더 큰 것으로 교체해야 합니다.

4. 펌프를 액체 저장소에 조금 더 가깝게 이동할 수 있습니다(단, 흡입 파이프 직경의 최소 10배 거리).

5. 흡입관을 덜 거친 재질의 다른 흡입관으로 교체하거나 체크 밸브를 제거할 수 있습니다.

6. 흡입관의 굴곡이나 굴곡이 많은 경우에는 그 수를 최대한 줄여야 합니다. 이것이 불가능할 경우, 모든 굽힘 및 회전을 더 큰 반경으로 하십시오.

7. 흡입배관의 압력을 높여 캐비테이션 현상을 최소화할 수도 있습니다. 이렇게 하려면 흡입 탱크의 수위를 높이거나 부스터 펌프를 사용해야 합니다.

강의 6. 펌프의 캐비테이션 및 계산 수행 시 이를 고려하는 방법.

펌프의 캐비테이션은 일반적으로 펌프 입구 영역에서 액체가 끓는 과정을 수반하는 과정이라고 합니다. 끓는 것은 이 영역의 압력 강하와 관련이 있으며, 압력 강하의 크기에 따라 물을 펌핑할 때 일반적으로 접하게 되는 다양한 온도에서 발생할 수 있습니다. 초기 단계에서 끓는 현상이 발생할 수 있으며, 이후 거품으로 채워진 별도의 영역이 흐름에 나타납니다. 이 단계(소위 캐비테이션 초기 단계)에서 펌프가 작동하면 평소와는 다른 특징적인 소음이 나타납니다. 일부 고체 입자가 물과 함께 파이프라인을 통해 펌핑되는 것 같습니다. 펌프 압력과 효율이 약간 감소합니다. 이 모드에서 장기간 작동하는 동안 펌프 블레이드의 출력 끝은 구멍으로 덮여 있으며, 이는 먼저 해당 영역 표면의 청결도와 모양을 방해한 다음 완전히 파괴됩니다.

입구 부분의 물이 끓는 정도가 높아지면 발전된 성격, 증기 유입으로 인해 물 흐름이 중단되고 그 후 펌프 공급이 중단됩니다 (소위 캐비테이션 고장). 이 경우 펌프 공급을 재개하는 것은 정지했다가 캐비테이션을 수반하지 않는 다른 작동 모드로 동시에 전환하여 다시 시작하는 경우에만 가능합니다.

물리학에서는 액체의 부분 증기압이 증가할 때 액체가 끓는다는 것이 알려져 있습니다.피 피 액체 자체가 위치하는 압력과 같습니다. 액체 부분 증기압피 피 온도와 물리적 특성에만 의존합니다. 설치 종속성 p p = f (트 w ) 설치가 필요한 간단한 실험을 기반으로 가능하며 회로도는 그림 1에 나와 있습니다.

그림 6.1 결정을 위한 설치 다이어그램 p p = f (트 w )

작동 중 펌프 흡입 시 존재할 수 있는 압력을 탱크에 설정함으로써 용기의 액체가 끓는 온도를 결정해야 합니다. 이 경우 압력계의 압력은 다음과 같습니다.피 피 , 온도계는 액체의 온도를 표시하며 그 기능은 이렇게 설정된 부분압력입니다.

이미 언급했듯이 캐비테이션은 펌프 입구 영역에서 발생합니다. 발생 위치를보다 정확하게 결정하려면 펌프의 수로 길이에 따른 액체의 압력 변화 그래프를 고려하십시오 (그림 6.2).

.

그림 6.2. 원심 펌프에서 캐비테이션이 발생하는 경우:(펌프 다이어그램; (b 물 경로의 길이에 따른 압력 변화 그래프

제시된 그림에서 다음과 같이 펌프 흡입관 출구의 압력피인 블레이드 입구까지 거의 일정하게 유지됩니다(반경 R1, 포인트 1). 그러면 압력이 다음으로 증가합니다.피 A 프로파일 A의 정면 지점에서, 그 후 압력 변화 그래프는 블레이드의 정면 측과 후면블레이드. 블레이드의 전면에서 압력은 먼저 C 지점 영역에서 떨어지며 그 후 최종 값까지 집중적으로 증가합니다.반경 R 2에서 p 2 . 블레이드 뒷면에서도 압력 변화의 성질은 비슷하지만 블레이드 프로파일 길이의 약 1/3 길이에서 가장 강렬한 압력 강하가 값으로 발생합니다.피V , 이는 펌프의 전체 물 경로에 대한 최소 압력이 됩니다. 또한, 블레이드 후면의 압력은 증가하며, 휠의 외부 반경에서는 블레이드 전면의 압력과 비교됩니다. 지금까지 고려한 바에 따르면, 액체가 끓는 지점(원인)은 블레이드 길이의 약 1/3인 블레이드 뒷면의 B점 영역이 될 것이 분명합니다. 프로필. 캐비테이션이 시작되는 상황은 다음 조건에 해당합니다.

펌프에 캐비테이션이 발생할 수 있는 이유는 여러 가지가 있습니다. 일반적으로 이는 적용 현장에서 펌프를 사용하는 특성과 관련된 이유와 펌프 설계 및 작동 모드와 관련된 이유의 두 그룹으로 나눌 수 있습니다.

첫 번째 그룹의 이유수용 탱크의 액체 수위보다 높은 펌프 설치 높이(흡입 높이), 수용 탱크의 액체 수위보다 높은 압력, 흡입 액체 온도, 액체의 물리적 특성 및 수용 파이프라인의 저항의 변화를 포함해야 합니다.

두 번째 그룹의 이유펌프 휠로 흡입되는 유체의 속도, 펌프 휠 입구 부분의 저항 계수, 펌프 입구 부분의 속도 다이어그램 유형에 영향을 미치는 입구 파이프의 설계 특징, 회전 속도를 포함해야 합니다. 펌프 휠의 블레이드 입구 부분의 저항 계수.

펌프를 설계할 때 설계자의 임무는 모든 형태의 캐비테이션 발생을 배제하는 펌프의 매개변수, 작동 모드 및 시설에서의 사용 기능을 결정하는 것입니다.

펌프를 설계할 때 캐비테이션 현상의 정도를 평가하기 위해 임계 단계와 실속이라는 두 단계로 구분됩니다. 캐비테이션의 임계 또는 초기 단계에서 펌프의 특정 작업 감소는 2% 이하로 허용됩니다. 이는 특징적인 소음의 출현을 동반하며 휠 출력 표면의 캐비테이션 침식을 동반합니다. 이 단계에서는 이미 말한 내용에 따라 .

캐비테이션의 정지 단계(또는 두 번째 임계 모드) 동안 펌프 공급이 중지(고장)되고 특정 작업이 0으로 떨어집니다. 여기.

설계 중 캐비테이션 가능성을 평가하려면 설계 중 매개변수의 해당 한계와 연결하여 정량적으로 평가해야 합니다. 캐비테이션의 설명적 특성에서 정량적 측정으로 이동하기 위해 캐비테이션 상황을 평가할 때 기본 값으로 작용하는 캐비테이션 에너지 보유량과 같은 매개변수가 도입됩니다. 캐비테이션 에너지 보유량은 다음 식으로 계산됩니다.

이 매개변수는 액체의 부분 증기압 근접성을 추정하기 위해 도입되었습니다.피 피 펌프 경로의 최소 압력까지피V . B 지점의 위치와 그 안의 실제 유체 압력은 다소 불확실한 압력 대신 프로세스에 대한 질적 설명의 관점에서 추정할 수 있기 때문에피V 입구 파이프의 출구에서 압력에 상당히 가까운 압력, 즉 압력과 직접적으로 관련된 값을 사용하는 것이 합리적입니다. 총에너지개울:

캐비테이션 에너지 보유량은 이 에너지가 얼마나 되는지 보여줍니다. 더 많은 에너지부분적인 액체 증기. 분명히 0과 같으면 지점 B의 압력은 더 낮아질 것입니다피 피 , 왜냐하면 그림에서 볼 수 있듯이. 6.2, . 이 경우 캐비테이션의 정지 단계가 발생합니다. 분명히, 그것을 제공하는 것이 필요합니다. Δ의 특정 양수 값에 대해엘 캐비테이션의 임계 단계를 보장하는 것이 가능합니다.

Δ의 값이 무엇인지 동의합시다.엘 , 에서 알 수 없음 이 순간, 라고 불릴 것이다임계 캐비테이션 에너지 보유량Δ l cr로 표시됩니다. . 캐비테이션을 완전히 제거하려면 Δ를 초과하는 캐비테이션 에너지 예비가 제공되어야 한다고 가정해 보겠습니다.내가 cr . 그에게 전화하자 허용 가능한 캐비테이션 에너지 보유량Δ l d를 나타냅니다. . 그럼 우리는 쓸 수 있습니다

여기서 A = 1.15…1.3 안전율은 펌프의 목적과 액체의 종류에 따라 결정됩니다.

캐비테이션 가능성을 결정하는 첫 번째 이유 그룹을 결정하는 모든 매개변수의 알려진 값을 고려하여 임계 캐비테이션 에너지 보유량이 어떤 값과 같아야 하는지 설정해 보겠습니다. 이를 위해 현장에 펌프를 설치하는 가능한 방법을 고려해 보겠습니다(그림 6.3). 펌프 입구 파이프 섹션을 통해 두 섹션을 더 그려 보겠습니다.인-인 ) 그리고 수용 탱크의 수위면을 통해 (아 아 ). 선택한 섹션 사이의 에너지 균형 방정식을 작성해 보겠습니다.

또는

. (6.1)

이제 등식을 변경하지 않는 방정식의 왼쪽과 오른쪽을 더한 다음 해당 방정식의 항을 재배열하면 다음과 같은 결과에 도달하게 됩니다.

. (6.2)

그림 6.3 현장 펌프 설치 다이어그램

그 점을 고려해보자 z 에서 - z a 흡입 리프트가 있습니다엔썬 , 이는 수용 탱크의 레벨 이동 속도입니다.와 일반적으로 작고 무시할 수 있으며 방정식 오른쪽에 있는 괄호 안의 복합체는 캐비테이션 에너지 예비량 Δ의 값에 해당합니다.엘 . 또한 이 펌프가 설계(허용) 흡입 높이에 설치되었다고 가정합니다. N VSD . 이 경우 계산된 흡입 높이는 허용 가능한 캐비테이션 에너지 예비 Δ와 일치해야 합니다. l d, 이는 A Δ l k와 같습니다. . 지금까지 말한 모든 내용을 고려하여 (6.2)를 바탕으로 다음과 같은 표현을 작성할 수 있습니다.

(6.3)

(6.4)

캐비테이션 에너지의 임계 예비값 Δ 값을 알고 있는 경우 식(6.3)을 사용하여 허용 흡입 높이를 결정할 수 있습니다.내가 . 식 (6.4)는 Δ를 결정하는 데 사용하는 것이 편리합니다.내가 계산된 흡입 양력을 알고 있는 경우 N VSD 및 여기에 포함된 기타 매개변수 오른쪽식 (6.4). 이것이 가능한 적용 분야에서 펌프의 사용을 특징짓는 첫 번째 매개변수 그룹이 될 것임을 쉽게 확인할 수 있습니다.

따라서 설계 단계에서도 고려된 매개변수 그룹을 일반적으로 설계자에게 할당하면 어떤 값 Δ를 결정할 수 있습니다.내가 보장되어야 한다 펌프에 의해 생성된결제 모드에서.

이제 캐비테이션 에너지의 임계 예비값 Δ의 값을 결정해 보겠습니다.내가 펌프가 지정된 특성의 모드에서 작동할 때 흡입구 영역에서 특정 설계 매개변수로 작동할 때 보장되어야 합니다. 이 결론에서 얻은 값 Δ내가 부분 액체 증기의 에너지에 대한 설계된 펌프의 흡입 흐름 에너지의 최소 초과로 인식되어야 하며, 이 경우 펌프의 캐비테이션 없는 작동이 가능합니다. 이 값을 줄이는 것은 불가능합니다. 이 경우 액체는 최소 압력으로 유동 지점에서 끓기 때문입니다. 동시에, 계산된 Δ 값을 갖는 펌프가 있음을 알 수 있습니다.내가 (6.3)에 따라 더 높은 흡입 높이에서 캐비테이션 없이 작동할 수 있기 때문에 다른 모든 조건은 동일하며 더 작고 더 나은 캐비테이션 품질을 갖습니다.

필요한 공식을 도출하려면 세 부분에 대한 흐름 내 유체의 에너지 균형을 고려하십시오.인-인 , 1-1 및 B-B. 이 경우 단면에 대한 에너지 균형 방정식을 작성합니다.인-인 1-1, 1-1 및 B-B의 경우:

, (6.5)

. (6.6)

여기서 l in - 1 및 l 1 - in 해당 첨자로 표시된 섹션 사이에는 에너지 손실이 있습니다. L 1인치 이 구간에서 바퀴의 작동으로 인해 구간 1-1과 B-B 사이의 흐름에 에너지가 도입(추가)됩니다.

L 1-in이라고 가정하자. 무시할 수 있을 만큼 양이 적다. 추가 결론. 게다가 우리는 다음과 같이 가정할 것이다.

키 차이도 가정해보자 z에서 z에서 추가 계산에서 제외할 만큼 작은 값도 있습니다. 허용된 조건을 고려하여 방정식 (6.5)와 (6.6)을 추가해 보겠습니다. 결과적으로 우리는

또한 펌프가 첫 번째 임계 모드에서 작동한다고 가정합니다.내가 = Δ 내가 cr 그리고 위의 추론에 따라, p in = p p. 그 다음에

아니면 그런 점을 고려해서 왼쪽서면 표현은 캐비테이션 에너지의 중요한 예비량에 해당합니다.

. (6.7)

식 (6.7)의 그래프트 부분에는 속도가 포함됩니다.씨 , 이는 설계되는 펌프를 계산할 때 간단히 결정되는 다른 매개변수를 통해 표현되어야 한다. 이를 위해 방정식 (6.6)을 고려하십시오. 이 방정식에서 수량은

블레이드의 앞쪽 가장자리 주위로 흐를 때 흐름 에너지의 손실로 간주될 수 있습니다. 유압 손실을 결정하는 알려진 접근 방식에 따르면, 이 값은 해당 항력 계수와 특성 속도의 함수로 표시될 수 있습니다. V.B. Shemel, 여기서 특징적인 속도는 블레이드에 영향을 주지 않고 진입하는 상대 속도로 간주됩니다.승 10 , 저항 계수는 로 표시됩니다.승 . 그럼 우리는 쓸 수 있습니다

기록된 내용을 고려하여 이전과 같이 수락합니다. L 1인치 = 0, (6.6)에 기초하여 우리는 다음을 얻습니다.

여기에서

결과 값을 (6.7)에 대입하면 다음을 얻습니다.

. (6.8)

이 방정식에서 마찰 손실은 l 1인치 일반적으로 손실보다 크기가 훨씬 작은 것으로 간주됩니다. l in -in . 그에 따라 수락 l 1-v = 0. -v에서 l 손실 결정에 대한 일반적인 접근 방식을 기반으로 고려됩니다.

여기서 ξ는 펌프 입구 부분의 저항 계수, 10부터 특정 구간의 특성 속도.

다음으로 (6.8)의 속도를 고려해야 한다. 10부터 펌프 이론 방정식의 원래 시스템 형성 규칙에 따른 평균 유량입니다. 동시에, 캐비테이션의 출현은 다음과 연관되어서는 안됩니다. 평균 속도단면의 흐름과 최대 속도, 이는 단면의 기존 유속 다이어그램의 특징에 따라 평균을 초과할 수 있습니다(그림 6.3 참조).

쌀. 6.4. 흐름의 속도 분포의 특성

이에 따라 속도 10부터 보정 계수를 곱하는 것이 제안됩니다.케이코 , 이는 이 평균 유속의 값을 단면에서 가능한 최대값으로 가져옵니다. 이제 방정식 (6.8)에서 지정된 대체를 수행하고 유사한 용어를 그룹화하면 다음을 얻습니다.

. (6.9)

방정식 (6.9)는 상대 속도 대체 가능성을 고려하여 추가로 변환될 수 있습니다.승 10 입력 속도 삼각형의 솔루션에서 해당 구성 요소로:

ㅏ.

그 후에 우리는 마침내 얻을 것입니다

. (6.10)

λ를 결정하려면승 Schemel의 종속성을 권장합니다.

, (6.11)

여기서 Δ 1 입구 블레이드의 두께; Δ 앞쪽 가장자리에서 45mm 거리의 ​​블레이드 두께. 다음과 같은 펌프에 대해 공식 (6.11)이 얻어졌습니다. ns 모드 특성 0,40,04 변경 범위와 입구의 블레이드 프로파일 형상 특성 값 범위에서 120 이하=0,15…0,90.

다음에 따라 계산을 수행할 때(6.10) λ를 취하는 것이 좋습니다. 1 = 1…1.2. λ 값승 (6.11)에 따라 계산된 는 0.1...0.4 범위에 있을 수 있습니다.

얻은 식으로부터 다음과 같이 Δ난 cr 로터의 각속도, 휠 입구 직경 및 입구 유속이 증가함에 따라 증가합니다. 또한 Δ의 성장은난 cr 입구 블레이드의 두께 증가에 영향을 받습니다. Δ 값이 클수록난 cr , (6.10)에서 얻은 값은 펌프의 캐비테이션 품질이 나빠질수록 캐비테이션 없이 작동할 수 있는 흡입 높이가 낮을수록 다른 모든 조건은 동일합니다. 또한 펌프를 통한 액체 흐름이 증가하고 작동 모드가 변경되면 값 Δ난 cr 증가하게 되며, 이는 해당 펌프 작동 중 캐비테이션 또는 캐비테이션 실패로 이어질 수 있습니다.

설계된 펌프가 공동화할지 여부를 결정하기 위해 Δ를 대체할 수 있습니다.난 cr , (6.10)에서 (6.3)으로 획득됩니다. 받은 경우 H 태양 펌프가 설치된 높이보다 높은 것으로 밝혀지면 캐비테이션이 발생합니다. 설계된 펌프를 작동할 때 작동 모드 변경 가능성과 현장 설치 매개변수를 설계 값으로 허용된 값과 비교하여 고려해야 합니다. 이러한 모든 변화는 위에서 설명한 방식으로 발생하는 캐비테이션의 가능성을 평가하기 위해 식 (6.3)과 (6.10)을 사용하여 평가할 수 있습니다.

캐비테이션 및 캐비테이션 유사성 계수에 대한 유사성 방정식.

유사한 모드의 정상 공동화 영역에서 작동하는 기하학적으로 유사한 펌프의 경우 다음을 얻을 수 있습니다.

또는

. (6.12)

유사성 방정식(6.12)을 사용하여 다음을 결정할 수 있습니다.Δ 내가 cr . " 값을 알고 있는 경우 최대 규모 펌프Δ l cr m 레이놀즈 수에 따라 자기 유사 영역에서 유사한 모드로 작동하는 모델 펌프. 캐비테이션에 대한 유사성 방정식은 입구 영역에서만 펌프의 제한된 기하학적 유사성에 대해 유효합니다.

펌프의 완전한 기하학적 유사성을 관찰하면 유사성 방정식 (6.12)과 (5.10)이 유효합니다. 그런 다음 자기 유사 지역에 대해 Re(θ gm = eta gm)

따라서 캐비테이션 유사성 계수는

(6.13)

유사한 모드에서 작동하는 기하학적으로 유사한 일련의 펌프의 경우 상수 값이 됩니다.

을 위한 원심 펌프입구 영역에서만 기하학적 유사성을 유지하면서 일정하게 유지되는 캐비테이션 유사성 계수를 사용하는 것이 더 편리합니다. 그런 다음 유사한 모드에서 이 영역의 흐름에 대한 기준은 일정합니다.

위의 기준과 관련하여 결론은 다음과 같습니다. k Δ l cr 이전에는 고려되지 않았지만 기준에 가깝습니다. k l 1 , 그 파생은 5강에서 논의하였고, 이를 사용하여 형성하기 쉽다. 표준케이 Q 그리고 그 형성 방법은 같은 강의에서 논의됩니다.

이러한 작업 중에 선형 차원이 제거되는 정도로 거듭제곱하여 1의 기준을 두 번째로 나눌 때 D 1, 우리는 얻습니다

상수를 나타냄

우리는 찾는다

계수 C 캐비테이션 속도 계수라고 불리는 는 1935년에 제안되었습니다. S. S. Rudnev 형식

여기서 n, rpm; Q, m 3 /s; Δ l cr, kgf·m/kgf.

공식에 포함된 양을 SI 시스템으로 변환하면 다음을 얻습니다.

(6.14)

Δ 값을 방정식 (2.84)에 대입난 cr , 식 (6.13)으로 구함,

캐비테이션 유사성 기준과 관련된 방정식을 얻습니다.С 및 σ c n s .

(6.15)

결과 계수는 일반적으로 고려 중인 펌프의 캐비테이션 품질을 평가할 때 사용됩니다. 매개변수 분석 기반 큰 그룹고효율의 다양한 목적을 위한 펌프, 값의 예비 선택에 대한 권장사항이 확립되었습니다.와 함께 설계된 펌프는 사용조건과 목적에 따라 달라질 수 있습니다. (6.14)와 (6.15)로부터 다음과 같이 감소합니다.Δ l cr 계수 C 증가해야합니다. 따라서 Δ가 감소된 펌프난 cr 또는 캐비테이션 품질이 향상된 펌프는 더 높은 값을 가져야 합니다.와 함께. 따라서 정상적인 조건에서 작동하는 일반 펌프는 평균적인 캐비테이션 품질을 가질 수 있습니다. 그들을 위해와 함께 = 800...900. 캐비테이션 품질이 높은 펌프는 다음을 갖추어야 합니다.와 함께 = 1200…1500. 캐비테이션 품질이 매우 높은 펌프는 다음과 같은 현상이 발생할 수 있습니다.와 함께 = 2000...2300. 이렇게 매우 느슨한 등급 시스템을 사용하면 내연 기관 냉각 시스템의 내부 회로 펌프가 두 번째 그룹으로 분류되어 권장될 수 있습니다. C = 1200...1500.

이전에 승인된 계수를 기반으로 합니다.와 함께 펌프 로터의 허용 각속도를 계산합니다. 그런 다음 결과 값은 계산에 의해 설정된 펌프의 캐비테이션 에너지 예비의 실제 값에 따라 조정될 수 있으며, 이는 일반적으로 펌프의 유압 계산이 끝날 때 확인됩니다.

원심 펌프의 캐비테이션 품질에 대한 임펠러 설계의 영향.

펌프의 캐비테이션 특성을 개선하려면 펌프의 동적 압력 강하 크기를 줄이는 것이 필요합니다. 그런 다음 펌프의 캐비테이션은 임계 캐비테이션 에너지 보유량의 낮은 값에서 발생합니다.

Δ l cr 감소 는 방정식(2.77)에 따라 속도가 감소함에 따라 발생합니다. 10시와 10시부터 유체 및 계수 λ w와 λ1 . 유량: 10과 승 10 및 계수 λ w와 λ1 너비가 증가함에 따라 감소비 1 블레이드 앞쪽 가장자리의 휠 채널과 입구 직경 b 휠하다 휠 허브의 직경을 줄일 때도 마찬가지입니다.디 투, 블레이드 앞쪽 가장자리 두께 Δ 1 휠 블레이드의 무충격 흐름 각도 β 10 .

캐비테이션 품질이 높은 펌프의 경우 받음각은 δ = 10...20°입니다. δ = 0...15° 내에서 받음각을 변경해도 효율성에는 영향을 미치지 않습니다. 펌프

따라서 저속 원심펌프의 캐비테이션 품질을 향상시키기 위해(n 초< 100) 임펠러 입구에서 속도를 줄여야합니다с 0 (k Co ), 휠 입구 부분의 확산성을 증가시킵니다. F l / F o , 부싱에 의한 휠 입구 부분의 제한을 줄입니다.

캐비테이션 품질이 높은 임펠러( ns =<120) обычно выполняют с лопастями, выдвинутыми в область поворота потока из осевого направления в радиальное так, что диаметр средней точки входной кромки лопасти D 1 = (0.75…0.85) D o . 이 경우 휠 블레이드는 이중 곡률로 만들어집니다. 그림 6.5는 다양한 캐비테이션 품질을 갖는 원심 펌프 임펠러의 자오선 단면 다이어그램을 보여줍니다. 그림 1에 표시된 캐비테이션 특성이 증가된 임펠러. 6.5는 응축수 펌프의 첫 번째 단계 휠(C = 2000...2300), 부스터 펌프의 휠 및 공급 펌프의 부스터 휠(C = 1200...1500)로 사용됩니다. 원심 펌프의 캐비테이션 품질을 향상시키기 위해 원심 휠 앞에 축 휠을 설치하여 압력을 높이고 흐름이 원심 휠에 들어갈 때 원주 속도 성분을 생성하여 작동 조건을 향상시킵니다. 축방향 사전 결합 휠은 최소한의 압력과 높은 캐비테이션 특성을 갖도록 설계되었습니다. 결과적으로, 결합된 축-원심 스테이지의 캐비테이션 특성은 축 휠이 없는 원심 스테이지의 캐비테이션 특성보다 높습니다. 오거라고 불리는 축방향 사전 맞물림 휠은 일정한 피치의 나선형 표면을 따라 윤곽이 잡힌 2개 또는 3개의 블레이드로 만들어집니다.

쌀. 6.5 캐비테이션 품질이 다른 원심 펌프 임펠러의 자오선 단면 구성

강의 종료